Révisions de la page | Historique de transcription | Annales des Mines (1853, série 5, volume 3)

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exigent donc, pour être déterminées, quatre équations, qui résultent des quatre données qui ont été posées au commencement. Avant d'aller plus loin, observons que le choix de ces quatre données paraît être le plus convenable. En effet, quant à la première, il est bon de faire en sorte que, pour le deuxième cran, qui répond au quart de l'échelle de détente, l'admission de vapeur soit om,35 ou environ un tiers de la course, et c'est une condition utile à introduire. Pour la seconde donnée, il est bon de fixer l'avance à l'échappement pour le deuxième cran, qui est un de ceux où cette avance est la plus forte, afin d'être assuré qu'elle ne sera ni trop grande ni trop petite. L'avance linéaire, pour le second cran, qui est la troisième donnée, est encore un élément utile à fixer d'avance. En effet, les barres étant croisées, l'avance linéaire diminue à mesuré qu'on détend davantage, et il convient de s'arranger de manière que, pour le second cran, qui est un de ceux où cette avance est la plus faible, elle soit encore suffisante pour que l'on soit sûr de découvrir assez les lumières d'ad-

mission. Si le système était celui des barres droites, où l'avance augmente à mesure qu'on détend davantage, au lieu de donner au second cran une avance linéaire de om,00225 , il aurait convenu de donner au moins 0m,005 ou om,006 d'avance, ou de fixer celle du huitième cran à om,00l ou om,002, par exemple. Mais dans le cas actuel, où les barres sont croisées, il convient particulièrement de donner l'avance pour un des crans de plus faible admission comme le second cran. Enfin la quatrième donnée , qui est l'ouverture maxima des lumières d'admission pour le cran de plus forte admission, est bonne à assigner d'avance afin d'être sûr, pour les différents crans, de démasquer suffisamment, par le tiroir, les orifices d'admission. Toutefois, on pourrait varier cette

donnée en donnant l'ouverture maxima, pour tout autre cran que celui de plus forte admission. C'est donc avec les données telles que je viens de les indiquer qu'il me paraît le plus convenable, le plus ordinai-

nairement, de déterminer les éléments de la distribution pour une machine à construire, c'est-à-dire l'angle de ca-

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A COULISSE.

THÉORIE DE LA DISTRIBUTIOIV"

lage, le rayon d'excentricité, les recouvrements extérieur et intérieur. Je vais maintenant expliquer, pour le cas actuel, tous les détails de l'opération. Et d'abord, je vais indiquer les opérations à employer pour ce cas très-général. La première chose à déterminer, c'est l'angle de calage ou plutôt son complément O. Cet angle se conclura de l'équation

tg

tg0 =

u c

- te2 d

Cette équation s'obtient comme celle n° (21), seulement en employant les formules du système à barres croisées au lieu de celles qui répondent aux barres droites. Dans le second membre de cette équation, tout est connu, excepté 52. Mais on peut avoir SI et par suite 0, par une suite de deux ou trois approximations successives. En effet, l'angle de la fin de l'admission pourrait s'obtenir par la formule (2o), où l'on mettrait pour I, om,56 om,196=om,564. Mais comme l'admission est donnée sur la face antérieure du piston, il vaut mieux, pour avoir un angle plus petit que 1800, changer dans la formule (2o) w en 1800+ w, ce qui donne

t-= V b' - m' sin'

h + m(i ± cos w). Si au lieu de donner l'admission sur l'avant du piston, on avait donné cette admission sur l'arrière, ce qui serait le cas le plus ordinaire pour une nouvelle machine à établir, c'est l'équation (20) au lieu de (II) qu'il faudrait prendre.

Pour connaître to, à l'aide de cette équation, on procédera par deux ou trois approximations successives. Ainsi, en négligeant Vb'-m" sin' w -b, on aurait à peu près:

1= m(i + cos w),

d'où

cos w=

-m

En substituant cette première valeur approchée de w dans

Vif

m' sin' w

b, on aurait une première valeur de

V b' - m2 sin w

D. On aurait alors, à l'aide de (II),

D + m(t + cos w),