Annales des Mines (1878, série 7, volume 14)
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THÉORIE DES MACHINES A FROID.
196
Deuxième cas
t,
300,
ni =
NOMBRE NOMBRE de TU RE de TU RE calories à calories dans calories enlevées l'intérieur négatives la par le du dépensées chaudière. condensem lisponibles 'condensem
TEmpCni- TEMPÉRA -
t'e. degrés. 15
te.
de
degrés.
cal.
106,07
361,77 361,09 366.31 368,38 370,31 372,09
121 ,61
30 35
NOMBRE
Qe.
137,13 152,61 168,03 183,38
Q.
293,01 287,57 282,01 276.35 270,60 261,71
THÉORIE DES MACHINES A FROID.
Q1-Q.
cal. 68,73 16,52 84,30 92,03 99,71 107,38
RENDE -
MENT
théorique
RENDEMENT thermique
verait rapidement, et, comme la solubilité diminue avec la température, la dissolution ne se ferait bientôt plus et l'appareil cesserait de fonctionner. On est donc obligé de re-
kilogramme
froidir constamment par un courant d'eau le vase d'ab-
par
de houille brùlée Q
Q1Q
.1,263 3,771
3,345 3,003 2,714 2,-465
197
. 000
cal. 17.052 15.084 13.380 12.012 10.856 9.860
sorption, de manière à maintenir sa température constante; nous admettrons que celle-ci soit égale à celle du condenseur, c'est-à-dire à t;.
Si nous appelons Q; la quantité de chaleur qu'on enlève ainsi au vase d'absorption, nous aurons évidemment
QH-Q'î=Q+Q',
(Y= QH-QQ.
0
Les rendements indiqués par les tableaux précédents sont considérables ; ils varient, en effet, de 9.860 à 3o. 58o calories négatives par kilogramme de charbon brûlé. On est bien loin de les atteindre dans la pratique, parce qu'ils s'appliquent à une marche idéale de l'appa-
reil, marche qu'il est impossible de réaliser. Nous n'avons pas tenu compte, en effet, dans nos calculs de deux faits qui modifient profondément les résultats théoriques auxquels ils conduisent, savoir le La nécessité de refroidir le vase d'absorption pour que la dissolution du gaz soit suffisamment active ; 20 L'influence de l'eau entraînée en même temps que le gaz hors de la chaudière. Nous allons examiner l'influence de ces deux causes de perte.
S 57. Lorsque le gaz ammoniac se dissout dans l'eau, il produit un dégagement de chaleur considérable. MM. Fabre et Silbermann ont mesuré cette chaleur de dissolution et l'ont trouvée égale à 5i4r',5 par kilogramme de gaz dissous.
Le liquide du vase d'absorption dissolvant continuellement le gaz provenant du réfrigérant, sa température s'élè-
D'un autre côté, le gaz arrivant au condenseur est toujours mélangé d'une certaine quantité de vapeur d'eau. La proportion est ordinairement de 6 à 8 d'eau pour 100 de gaz. On a pu récemment la réduire à 5 p. 100, en employant, comme dissolvant du gaz ammoniac, non de l'eau pure, mais une dissolution de chlorure de calcium dans l'eau.
L'eau entraînée réduit les rendements dans une notable 'proportion.
Elle augmente en pure perte la quantité de chaleur à fournir à la chaudière. Arrivée dans le réfrigérant, elle ne s'évapore point et retient au contraire une partie de l'ammoniaque dont elle empêche la volatilisation. Elle agit donc, mais avec une intensité plus grande, à peu près comme les espaces nuisibles agissent dans une machine à action mécanique. Nous allons déterminer l'influence de cet entraînement d'eau.
ni étant encore le poids de gaz expulsé de la chaudière, appelons p. le poids de l'eau entraînée, affectons de l'indice e les quantités r et q relatives à l'eau.
Quand le mélange passera au condenseur, la vapeur