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Annales des Mines (1894, série 9, volume 6)

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ÉTUDE 'THÉORIQUE ET PRATIQUE

32.

égale à celle de l'atmosphère. On connaît ainsi le second membre de l'équation (8) et on en déduit w' en première

d'où : ge' = 147 mètres.

approximation. Les détails du calcul sont les suivants quand on considère un angle de manivelle de 72°,5. On a alors = 0m,4 X Or°,019 = 0,0076, c/1.,

=6n

2

sin a -=- 6 n x 0,070598 sin 750,5 = 1,28816.

L'équation (7) donne w=

dv

d,

1,28816 = 170 mètres. 0,0076

En supposant que la pression dans le tuyau d'échappement est celle de l'atmosphère , on déduit de cette valeur de w =- 102°,5,

y = 0,658.

Appliquons maintenant l'équation (8) en supposant que

la section de l'échappement est : 01=0'2,012. On a: AT

AP

0,606x0,012xw'=0,658(-clt)=0,658(1,28816+0,33307); d'où

On déduit de cette valeur de la vitesse que la température dans le tuyau d'échappement est de 1010,9; d'où : "=0,645.

dans lequel nous nous trouvons), et que la vitesse est suffisamment grande, on peut admettre que la pression dans le tuyau d'échappement varie très peu à la fin de l'émission, et on peut calculer, de proche en proche, la compression anticipée, comme nous l'avons fait au paragraphe 4, en supposant constante la pression dans le tuyau d'échappement.

En considérant des angles de manivelle successifs variant de 2°,5 en 2°,5,1es détails du calcul sont résumés dans le tableau suivant

de ntanivelle

TORE

du tiroir

ul

0,11/Z

dV

1-

dV1

MASSE

VITESSE

de vapeur écoulée

MASSE devapen, restant

dans le cylindre

VOLUME

du

cylindre

DENSITÉ

PRES- TEMPÉSION

kilogr. 0,702 1,21 0,0019338 0,040832 0,057957 0,703 701/2 0,016 173,45 0,0018092 0,0390228 0,055032 0,709 68 0,014 179,8 0,00165494 0,0373678 0,052152 0,716 651/, 0,012 185,8 0,0014227 0,0359451 0,049321 0,736 63 0,010 202,6 0,00136953 0,0345756 0,046516 0,743 601/a 0,008 218,3 0,00120157 0,033374 0,043835 0,761 58 - 0,006 237,5 0,00100415 0,0320699 0,041188 0,786 5511, 0.001 259,5 0,0007555 0,0316111 0,0386113 0,819 1,423 53 - 0,0025 282,8 0,00053615 0,0310782 0,036112 0,860 1,500 51 0;03417 0,903 ,5844 0,001 311,5 0,00019824 0,03088

degrés Inn.

Sachant d'autre part, d'après l'équation (7) , que la vitesse de la vapeur passant du cylindre dans un milieu où la température est 101°,9, est de 170 mètres, on trouve, en deuxième approximation, que la température dans le cylindre est de 104°,45. D'où : y= 0,702. En appliquant de nouveau l'équation (8), on a 0,645 >< 0,012

On trouve donc, pour w', à peu près la même valeur que plus haut. La conclusion à en tirer, c'est que la première approximation est suffisante. La pression dans le tuyau d'échappement est Pg,1 et la pression dans les cylindres est 1kg,21. Lorsque la fin de l'échappement sur l'une des faces du piston correspond, à peu de chose près, au début de l'échappement anticipé sur l'autre face du piston (cas

ANGLES OUVER-

146-,7.

33

DES LOCOMOTIVES COMPOUND.

mit.

751/2 0,019 170 73 0,0175 170

kilogr. y

kilogr. m. euh. 0,0427658 0,06092

)1

RATURE

degrés 104,45 104,5 104,8 105,0 105,6 106,2 107,0 103,0 109;2 110,8

112,4

La période d'échappement finit pour un angle de manivelle de 51°. La dernière ligne du tableau précédent nous Tome VI, 1894.

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