Annales des Mines (1894, série 9, volume 6)
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ÉTUDE THÉORIQUE ET PRATIQUE
60 X et X',
les rapports entre les densités dans les cylindres à haute et à basse pression, à la fin de l'admission, et les densités y et x;
Vc, et V'a, les volumes des cylindres H. .P. et B. P. à la fin de l'admission
le rapport entre la densité dans le cylindre H. P. à la tin de l'échappement et la densité x; le rapport entre la densité dans le cylindre B. P. à la tin de l'échappement et la densité y, de la vapeur à100'; les volumes des cylindres H. P. et B. P. à la fin de l'échappement; le rapport entre la quantité de vapeur revaporisée dans le cylindre H. P. pendant la détente et l'échappement
[2,
v,
et entre la différence des quantités de vapeur sensible contenues dans le cylindre à la fin de l'admission et à la fin de l'échappement ; ce même rapport pour le cylindre B. P.
La quantité de vapeur qui, à chaque coup de piston, passe du cylindre à haute pression dans le réservoir est : (I + o)
-
Celle qui sort du réservoir pour être dépensée dans le cylindre à basse pression est (1 + o')
x V, ToV'e)-
Si p représente la proportion .de vapeur qui, à chaque coup de piston, se condense dans le réservoir intermédiaire, on doit avoir, lorsque la machine marche à une allure uniforme (1
p) (1.
o) (V
= (1 +
(X'XV'a
De cette équation, on déduit la valeur de x, densité moyenne de la vapeur dans le réservoir intermédiaire, et, par suite, la valeur de la pression moyenne. Mais il faut connaître la valeur des coefficients qui entrent dans cette équation. Leur détermination est possible parce qu'elle est indépendante de la marche en
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DES LOCOMOTIVES COMPOUND.
compound et qu'elle peut, par suite, s'effectuer pour chaque cylindre indépendamment.
Au fond, ces coefficients sont des fonctions de x et
l'équation ci-dessus ne contient, en réalité, qu'une inconnue. Mais ces fonctions étant elles-mêmes inconnues, il est nécessaire de déterminer les coefficients au préalable.
Le tableau suivant en donne quelques valeurs VITESSE
en tours
. DEGRÉ
d'admission
par---......,--....----
seconde
ll. p.
B. p
J). 100 40
p 100
1
40 30 30 30
50 50 50 50
3 3
4 5
50
).
0,900 0,890 0,840 0,813 0,777
Fi.
'
1,150 0,200 1,207 0,150 1,230 0,216 1,275 0,173 1,310 0,150
SERRAGE
1
,
p.'
l'échappement m. car r. 0,0100
0,830 0,760 0,734 0,718
1,60 1,49 1,48 1,70
0,210 0,192 0,230 0,210
0,0120 0,0120
0,697
1,86
0,187
0,0150
0,0120
qui varient inverseOn voit que les coefficients ) ment à la dépression à la fin de l'admission, diminuent quand la vitesse augmente et quand la durée d'admission est réduite.
La compression anticipée dans le cylindre à haute pression (coefficient 1.1.) est d'autant plus sensible que la
vitesse est plus grande et que l'échappement est plus court.
Il en est de même dans le cylindre à basse pression. Mais ici intervient, en outre, le serrage de l'échappement.
Nous avons supposé dans nos calculs des serrages moyens quoiqu'on soit souvent obligé, dans la pratique,
d'abaisser la section d'échappement à 80 centimètres carrés.
La proportion des quantités de vapeur condensée diminue avec la vitesse. Elle est sensiblement plus élevée aux cylindres à: basse pression -qu'à ceux à haute pression.