Révisions de la page | Historique de transcription | Annales des Mines (1896, série 9, volume 10)

526

ORGANES DE RÉGLAGE ET VOLANTS DES MACHINES

RÉGULATEURS

Je suppose le régulateur du type de Porter ; il faut multiplier par les facteurs convenables, s'il s'agit du régulateur de Watt, de Farcot ou d'un régulateur à ressorts, comme aux §19 et 21. Telles sont lés règles et la formule de la corrélation, en ce qui concerne les perturbations du deuxième genre ou les plus importantes ; on verra plus loin les règles pour les autres pertûrbations.

Je vais montrer maintenant que ces règles et cette formule se justifient par des considérations théoriques ou qu'elles donnent un volant largement suffisant pour éviter les perturbations du deuxième genre avec la soupape a stabilité -variable.

En effet, considérons de nouveau l'oscillation du manchon la plus funeste, celle qui correspond au manchon lancé de bas en haut, et toujours dans l'hypothèse la plus défavorable, c7est-à-dire avec travail moteur maximum et travail résistant nul. Je süppose, par exemple, qu'on prenne k = 4-1 et que L -=--- 4, ce qui correspond à la dimension habituelle des valves suivant mes formules. Alors, une fois le manchon lancé de bas en haut, il sera arrêté, non seulement par le

Donc le manchon sera très largement arrêté sur une longueur quatre fois plus faible que dans la machine Corliss, puisque le frein est déjà trois fois plus fort et que la -1 force vive du manchon est sensiblement plus faible que 2

dans le cas de la Corliss. Puisque le manchon sera arrêté sur une longueur égale à peine à - du cas de la machine Corliss, cela suffit large4

valve qu'avec la machine Corliss (raisonnement pareil à celui du § 43 ci-dessus).

Donc, comme je l'avais annoncé, la valeur de y est largement suffisante ; on pourrait même lui donner, d'après ce qui précède, une valeur légèrement inférieure,

mais je préfère m'en tenir à cette formule prudente, à cause des difficultés d'exécution des valves et des aléas qiti en" résultent dans la pratique.

Cette théorie, je le répète, n'a pas la même précision que toutes celles qui précèdent, mais elle suffit néanmoins pour calculer le volant dans ce cas.

§ 52. - Marche des calculs avec régulateurs à boules

4

de la valve, due au coup de lime, et qui correspond à -E2 d'après ce qui précède. Donc le frein total, tendant à arrêter le manchon sera trois fois plus fort que dans le cas de la machine Corliss. Mais, d'autre part, la formule empirique précédente nous

donne une valeur de y un peu plus forte que pour la machine Corliss, en fonction de l'écart relatif de vitesse total E, ce qui diminuera la vitesse maxima et, par suite, à plus forte raison, la force vive maxima du manchon.

.

ment pour éviter les oscillations du deuxième genre, puisque L est égal à .4, c'est-à-dire que les variations du travail moteur sont quatre fois plus rapides avec la

frein F, qui correspond à -, comme dans les machines Corliss, mais encore par la résistance (1)1 à la fermeture

527

et à poids avec ou sans surcharge du manchon. Comme je l'ai dit dans le paragraphe précédent, on choisira l'écart relatif de vitesse totale E suivant la nature de l'atelier, en prenant le même chiffre que pour une machine Corliss ; puis, on adoptera Ei = -E2

pour l'écart relatif de vitesse propre du régulateur et pour celui qui est dit au coup de lime, ce qui

2 permet de calculer ce coup de lime. 1-