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DES MATE RIAUX. -FONTE.
RÉSISTANCE
440
remplacer le précédent, cette porosité si nuisible
de la partie supérieure. Il fut, en conséquence, fondu renversé. Les précautions indiquées plus haut eurent, d'ailleurs, un succès complet, sous le double rapport de la résistance et de l'imperméabilité de la fonte. Quant au piston qu'on avait également remplacé il ne se comporta pas mieux que le précédent sous le rapport des infiltrations ; mais celles-ci n'étaient pas assez graves pour entraver la marche de l'opération. ,
b. Résistance élastique. TABLEAU III. - Barres de 15t0,24 de longueur. ALLONGEMENTS
CHARGES
observés
nÉsIGNATION
3
de la fonte.
.E
calculés
.
par unité de longueur.
e tot0.
Urfé de
575
longueur.
Ces résultats sont d'autant plus intéressants qu'on ne possédait pas jusqu'ici d'expériences di-
rectes sur la résistance élastique de la fonte à l'extension, et que la grande longueur des barres a permis de mesurer avec exactitude les allongements proportionnels dus même à de faibles charges. On voit que dans les trois premières séries la charge par unité de surface croissant dans le rapport de t : 7, les allongements par unité de longueur deviennent respectivement io , 8 ri , et to,4 fois plus grands. Dans la quatrième série, une charge sextuple produit un allongement 7,4 fois plus grand. Dans les quatre séries, la charge minimum 1'4 conduit à la même valeur du coefficient d'élasticité Ez..-=9.866.000.000, le mètre et le kilogramme, étant pris pour unité. La dernière colonne indique les allongements calculés dans l'hypothèse de leur proportionnalité aux charges. On voit que cette proportionnalité se soutient encore sensiblement pour une charge de 4",44
Low-Moor
no 2.
inine
'cil.
682
1015 3045 5075 7505
no 2.
Gartsherrie no 3.
689
685
Mélange de fontes de Leeswood n°3
et de Glengar-
nock no 3 en proportions égales.
685
4,46
in et 0,0024 0,0079
7,41 10,11
0,0/40
1,17 4,41
1,48
0,023/
0,00015 0,00052 0,00095 0,00150
0,00045 , 0 00075 111) 0,00105
0,00016 0,00051 0,00096 0,00139
0,00048 0,00080 0,00112
3046 5076 7106
10,31
0,0024 0,0078 0,0117 0,0213
1015 3046 5075 7105 8148
1,48 4,44 7,41 10,37 11,89
0,0023 0,0079 0,0149 0,0210 0,0236
0,00015 0,00052 0 00097 0,00157 0,00174
0,00045 0,00075 0,00105 0,00120
1015
1,48
0,0023 0,0075
0,00015 0 00049 0,00089 0,00112
0,00045 0,00075 0,00090
1015'
Blaenavon
kil.
3046 5075 6090
7,36
4,44 7,40 8,88
0,0/36 0,0170
(1) Moyenne de .2 expériences. - (0) Id. - (7) Id.-. de 3 expériences.
)
Moyenne
(0)
Ci
441
égale aux 2/5 de la charge de rupture
(Voir le tableau n° 2 relatif à la rupture des mêmes fontes), mais qu'au delà les écarts croissent rapidement. Les valeurs observées des allongements proportionnels sous la charge, i, sont représentées assez exactement par la formule P 9.754i - 2.o35.2o2
P exprimant des kilog. par millimètre quarré (t). (1) Appliquée, par exemple, aux quatre expériences sur la fonte de Low-àloor, kil.
Ille dorme.
. .
Au lieu de. .
l'..1,42 I 4,52 1 7,45 Iro, o
.
Tonne XX , 1851.
1,48 I 4,46 I 7,44
10,4129