Annales des Mines (1878, série 7, volume 14)
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2 00
THÉORIE DES IVIACHINES A FROID.
On a d'ailleurs
v,
111 =
=
0,001
THÉORIE DES MACHINES A FROID.
Ii011 et l'entraînement d'eau réduisent les rendements dans une proportion considérable. On voit en outre que l'effet utile de l'appareil diminue à
V, Vo
mesure que la température s'abaisse dans le réfrigérant, mais que le rendement reste sensiblement le même pour une même température du condenseur. Il n'en est pas de même dans les machines à action mécanique, dont le ren-
6
S 58. Les deux tableaux suivants donnent les résultats que fournissent les équations précédentes dans les deux cas déjà traités au 5 36, en supposant que le poids de l'eau entraînée soit de 5 p. ioo du poids du gaz circulant. Premier cas TEMPÉRATURE à
- 15°,
/2
m" = 0,3091,
M = lk,952,
PRESSION
TEMPÉRA-
de"c1Tes
NOMBRE
NOMBRE
dans
TURE
enlevées
de
de
dement diminue avec la température du réfrigérant.
5 59. Pratiquement, dans la fabrication de la glace artificielle, on estime que le rendement varie entre 1.200 et
j. = 0,,Ø966.
RENDE - RENDEMENT
théorique
POIDS
de gaz dissous
AIENT
calories au dans kilogramme Par Puil condenseur néoutives calories théorique de houille entraide la et as vase du dans brillée disponibles dépensées Q d'able condenseur condenseur chaudière Q sorption (y. 4000u,. condenseur P1.
l'intérieur
le
degrés.
kilog.
15 20
74.504 87.925 103.073 190.083 139.054 160.112
25 30 35 40
Deuxième cas TEmpÉRA-
TEMPÉRA -
TUBE
TURE
à
l'intérieur
dans
.
l I'
(2, + Qi .
Q'
Q'.
degrés, 67,77 81,74 95,69
cal, 1.584,43 1.583,92 1.584,80 1.583,59 1.577,91 1.564,13
cal, 485,69 477,47 470,63 461,79 448,70 427,78
cal, 1.098,74 1.106,45 1.114,17 1.121.80 1.129,24 1.136.35
109,61 123,47 137,27
L, = - 300,
= 1"023,
In'.
cal, 0,442 0,431 0,422 0,411 0.307 0,376
Tn" = 0k,447,
NOMBRE
RENDE -
RENDEMENT
de
all
de
MENT
calories
théorique par
calories
théorique.
du condenseur t'a.
la chaudière.
d'ab-
négatives disponibles
dépensées
QI + Q'i.
Q.
Q'.
Q
degrés.
degrés.
15 20 25 30 35 40
106,07 121,61 137,13 152,61 168,03 183,38
cal. 859,46 859,88 861,21 861,38 857,67 852,93
cal, 258,59 254,08 250,57 245,75 238,92 227,99
cal, 600,87 605,80 610,64 615,63 618,75 624,94
cal, 0,430 0,419 0,410 0,399 0,386 0,365
' sorption
Q
kilog. 0,400 0,407 0,421
0426 0,412 0.391
0",0511.
NOMBRE
condenseur
ta.
cal. 1.768 1.724 1.688 1.644 1.590 1.506
de"-c'anerts enlevées
et au vase
201
POIDS
de gaz dissous
P" l'""
kilooTamme
de houille brillée.
4.000QQ'
entrainéc dans le condenseur rn'.
cal. 1.721 1.676 1.641 1.596 1.544 1.460
Si l'on compare les nombres de ces tableaux avec ceux du 5 56, on voit que le refroidissement du vase d'absorp-
kilog. 0,212 0,215 0,223 0,225 0,218
0,193
1.5o o calories négatives par kilogramme de charbon brûlé, soit environ 8o p. 100 des chiffres ci-dessus. La différence entre le rendement théorique et le rendement pratique doit
être attribuée aux refroidissements extérieurs, à l'imperfection des échangeurs de température et au travail mécanique nécessaire pour la mise en action des pompes. Nous avons dit que. les constructeurs des machines à, acide sulfureux annoncent un rendement pratique de 2.500 calories par cheval et par heure. La consommation d'une bonne machine motrice étant de 2 kilog. de
charbon au moins par heure et par cheval mesuré sur l'arbre, il y aurait à peu près parité, au point de vue du combustible, entre les deux machines, avec un certain écart pourtant en faveur de la machine à affinité. En outre,
celle-ci a le grand avantage de fournir des températures beaucoup plus basses que la machine à acide sulfureux. On ne peut guère descendre avec cette dernière au-dessous de - 12° dans le réfrigérant, sous peine de diminuer outre
mesure son effet utile, tandis que la machine à affinité donne couramment des températures de - 25° et - 50°. Nous n'entrerons pas dans les considérations d'un ordre purement pratique et économique que soulève la comparaison des différents systèmes de production du froid,
notre travail ayant uniquement pour objet d'établir les conditions théoriques de leur fonctionnement.