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MOUVEMENT VIBRATOIRE
278
DES BIELLES.
On arrive ainsi à X Y
new'M
(coswt 1-m (cos 2ta -1-1 sin 2WI)),
2
B/
(i
niu)' sin ta [IVIE(1+m)
2
279 hier le maximum de la pression partielle que nous considérons. Mais en général, 1.16 B/m w' sera très-petit par rapport à la pression de la vapeur qui se fait sentir intégralement au bouton de la manivelle, vers les points
variable
morts. D'oà il suit que, en général, il ne sera pas nécessaire d'augmenter le diamètre du bouton par suite
rapport au maximum de la première. Ce maximum sera donne par
de l'emploi du contre-poids. On pourrait beaucoup multiplier les applications de la théorie que nous venons d'exposer, mais nous nous
Ainsi X se composera de deux parties, l'une avec le temps, l'autre constante, mais très-petite par
velle. Le minimum de X correspond à tût =_-..900 environ ,et
arrêterons ici, puisque notre but était uniquement de démontrer que les contre-poids placés sur le prolongement des bielles ne peuvent avoir sur le fouettement, les pressions sur les glissières et le bouton de la manivelle, une influence aussi fâcheuse qu'on pourrait le croire à priori, et de montrer comment, dans la construction des locomotives, il est possible de calculer les dimensions des organes dont nous nous sommes occupés, en tenant compte d'un élément que l'on a en général l'habitude de négliger dans les calculs de ré-
est approximativement égal à
sistance, malgré son importance.
cos 2c«)=-- o,
sin to/ + m(2 sin 2ta
, en négligeant le carré de m, -= ,
m, cos tot (i et la composante correspondante sin ca
X,
Mcj.[-2 +MI(1
M)]
sera dirigée dans le sens du mouvement de la mani-
X,
Mw2/W(-:
nit). 900. Cette va-
Le maximum de Y correspond à tot
leur Y, de Y sera en général beaucoup plus
grande
que celle de X1; supposons par exemple que
=-B/ m=20
on trouve
7
5
10
1,16B/Tne, X, -= 0,525111mw2,
ou autrement X, n'est pas tout à fait moitié de Y. Si le contre-poids n'existait pas, on aurait Y, B1m0/2 ; le contre-poids a donc pour effet de dou-