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proximation, on peut négliger les termes en k dans les for-
mules (2) et (21 mais alors on voit que wi et co, corres-
D'après le tableau (B), on a Pour à 1,0
pondent respectivement à 7 et T, ce qui donne A
0;9 0,8 0,7 o,6 o,5 0,4 0,3 0,2
11.500 F
(c°12
2
A
(6)
d'où, en éliminant A (to,
4.5oo F
ffi,2)
(
T,
(.00
coi)
') = 45oo F (T
(w.
_
et en vertu des relations (a) (7)
A=
450o NSà"2
Fn (T-
On prendra pour T-7. la plus grande des valeurs données par le tableau (B) entre les limites de la détente que
l'on veut utiliser. Formules pratiques. Comme la régularité du mouvement va en augmentant avec le moment d'inertie du volant, on voit que l'on peut considérer sans inconvénient A comme étant le moment d'inertie de l'anneau, en faisant ainsi abstraction des bras et des pièces tournantes. Les dimensions transversales de l'anneau étant toujours petites par rapport à son rayon moyen po, en appelant P son poids, on peut ap-
proximativement poser A = -
si l'on représente par V la vitesse moyenne à la circonférence, la formule (7) prend la forme
g
0,5
7.918
P, en doit Nous verrons plus loin comment connaissant transversales de l'anneau. calculer les dimensions Proposons-nous maintenant Deuxième approximation. compte de calculer le moment d'inertie du volant en tenant de la première puissance de k. valeur de A Supposons que l'on ait obtenu une première d'inertie corrigé pourra pour la formule (» ; le moment l'inconnue de la être représenté par A (i x), X devenant termes du second question ; posons y = et négligeons les l'une ou l'autre des ordre en x et y. En désignant par LI comprises dans la fonctions u et u', les équations (5) sont suivante 4.5oo Fu, + x) x+ sin' 0) (1
(1)
2
d'où, en ayant égard à la valeur (6), ,
2
î 36 (T-7.).
eeeee
[51..8,58;
0,1
w
g.4.5oo (T
41.750o5 i.6
5.354 5.550 5.850 6.095 6.462 7.190
nF
en posant
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A DÉTENTE ET A CONDENSATION.
VOLANTS DES MACHINES A VAPEUR
n
--,r)
-
0
A sal2 se.
2
un maxiNous avons vu que T et 'r sont respectivement