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DESCRIPTION RAISONNÉE
de petites dimensions et communiquant avec des travaux de mine, on s'était préoccupé de la question d'aérage, et M. Beugniot avait étudié la disposition représentée sur les d'échappement cc', au lieu fig. 15 et 16, Pl. X. Le tuyau à fumée par le chemin- le plus de se rendre dans la boîte extérieurement jusqu'à la direct, contourne cette dernière base de la tuyère T. Celle-ci se prolonge au-dessous du tuyau d'échappement. Une soupape S, placée au point où ce dernier se réunit à la tuyère, et que le mécanicien peut manuvrer de sa place, lui permet d'intercepter la communication entre le tuyau d'échappement et la tuyère et d'envoyer la vapeur et les gaz produits par la combustion dans les .bâches d'alimentation par les conduits ou'. Un clapet K, placé à l'extrémité du tuyau ou', empêche l'eau de remonter dans ce tuyau pendant ses oscillations. Ce système fonctionnant dans la galerie de Cornas, sur un parcours d'environ 1.5oo mètres, on peut se demander quelle sera la température de l'eau des soutes à la fin de chaque trajet. L'effort de traction est (to + 4) +8(4+ 4 ou 442 kilogrammètres, à la remonte, et à la descente, 82,5 . 6 ou 495 kilogrammètres.
D'après le tableau donné page 471, le poids de vapeur correspondant à un effort de traction de 442 kilogrammes, est par kilomètre de 18 kilogrammes ; la consommation de charbon correspondante de 51,4. Le poids de vapeur employé pendant tout le trajet est donc de 27 kilogrammes; celui du charbon brûlé de 5', i. A la descente, le poids de vapeur correspondant à l'effort de traction de 495 kilogrammes est par kilomètre de 2 o1, i; le charbon brûlé de 51,8. Le poids de vapeur nécessaire au trajet entier est de 501,2,
le poids du charbon de 5.
La quantité d'eau entraînée étant égale à 5o p. leo de l'eau vaporisée, évaluant à 16-,88 le volume d'air supposé
DE QUELQUES CHEMINS DE FER A VOIE ÉTROITE.
477 à o°, nécessaire pour la combustion d'un du combustible très-maigre employé, à 400° kilogramme la température des gaz sortant de la boîte à fumée, à 15° la température initiale de l'eau des soutes ; appelant K, la quantité de vapeur dégagée pendant le trajet et C, la quantité de charbon consommée, 0 la température de la vapeur t celle de l'eau des soutes, la capacité de d'échappement, ces dernières étant de 95o litres, on a l'équation K, (6o6,5
d'où
0,3050
t)± o,5o KI (0 t)-1-
+ 16,88.1,293.0,237 C,(400t).--- 95o (t
K, (6o6,5
o,3o5 0)
/,5o
15),
o,5o KO
/6,88. 1,293 . o,237. Ctoo. C, + 95o -F. 16,88 .1,295 . 0,257 Ci
950. 15
Cette équation suppose que les gaz sont tous rendus à l'atmosphère à la température t, ce qui n'est pas exact; elle néglige les pertes de chaleur par refroidissement, etc.; elle ne donne donc qu'une approximation.
Nous admettrons que la température de la vapeur d'échappement 0 soit de 12 o° correspondant à une pression de 2 atmosphères. On trouve ainsi qu'à la fin du trajet en remonte 42°, et à la fin du trajet en descente t 46°. La conséquence à tirer de ces résultats, c'est que, pour que le système puisse fonctionner utilement, sans arrêter la manoeuvre du Giffard, il est nécessaire de vider l'eau des soutes à la fin de chaque trajet simple et de la remplacer par de l'eau froide. On aurait pu réaliser cette condition à Cornas, puisque l'arrêt de la machine a lieu près du puits n° 5, par lequel il serait facile de faire descendre de l'eau de la surface; on aurait pu également établir un autre réservoir à Cornas.
Jusqu'ici on n'a pas cru devoir faire ces installations, ni par conséquent utiliser la condensation, bien qu'en plus d'une circonstance l'aérage ait été affecté par la présence de TOSSE v, 1874.
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