Annales des Mines (1876, série 7, volume 10) [Image 148]

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LOCOMOTIVE A ADHÉRENCE TOTALE

milieux des essieux coudés des deux trucks. C'est la règle que nous avons appliquée dans ce paragraphe, règle évidente quand les essieux coudés restent parallèles, et toujours applicable, comme nous venons de l'établir. La théorie des incompatibilités des liaisons que nous avons exposée est donc valable dans tous les cas. Ce qui précède montre toute l'importance du mode de suspension adopté par M. Rarchaert pour son faux essieu;

tandis que dans les locomotives ordinaires à six roues couplées, des bielles d'accouplement droites et non brisées seraient réellement exposées au passage des irrégularités

de la voie à être faussées, par suite de la surabondance des liaisons devenant alors incompatibles. Il n'en serait pas de même pour une. bielle unique de transmission dans la disposition de M. Rarchaert, si cette bielle était droite, bien qu'elle présente la même surabondance de liaisons. Les incompatibilités n'apparaissent réellement que lorsque la bielle est triangulaire; mais dans ce cas même, le mode

de suspension du faux essieu n'en reste pas moins fort utile et fort remarquable, et constitue, à mon sens, un des côtés les plus ingénieux de l'invention. Je pourrais arrêter ici les considérations que je viens de développer, mais il n'est pas sans intérêt d'examiner de plus près ce qui concerne la déformation des pièces du

ET A ESSIEUX CONVERGENTS DE M. RARCHAERT.

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cheter est donc égale à Cie, -- Cie, ou C,C,; nous l'avons désignée par 6 et nous avons trouve., la dis-tance e,es étant représentée par a-, très-approximativement, 8 = a sin 0).

Il suffirait donc, pour racheter l'écart que l'axe du faux essieu se courbât de façon que son milieu vînt en un point de la ligne Cie, situé à une distance 6 du point es; serait ainsi la flèche de l'essieu courbé, et l'on voit que cette flèche, nulle quand les coudes des essieux sont verticaux, c'est-à-dire pour w = o ou 1800, atteint son maximum en valeur absolue quand les coudes sont horizontaux, 900. c'est-à-dire pour w M. Barchaert pense que le faux essieu pourrait prendre, pour parer à l'incompatibilité des liaisons, une flèche de 2 et même 3 millimètres, en restant bien loin d'atteindre la limite d'élasticité; sur ce point, et contrairement à son habitude, M. Rarchaert se trompe. Examinons, par exemple, le cas où l'écart à racheter est le plus grand, ce qui arrive quand le coude du faux essieu est horizontal, ainsi qu'on vient de le rappeler. L'essieu, supposé fléchi dans un plan horizontal, prendra ses points

d'appui sur les plaques de garde portées par les longerons principaux, plaques dont la distance sa est égale à

mécanisme. Mon attention s'était surtout portée sur la

01,5o, ainsi que le montre le dessin du faux essieu (Pl. IV,

déformation des châssis des trucks. M. Rarchaert d y compte

fig. 17).

guère comme on l'a vu, mais il compte davantage sur la flexion que peut prendre le faux essieu lui-même.

Le faux essieu est imparfaitement encastré entre ses plaques de garde ; nous ne tiendrons pas compte de cet

Si l'on se reporte à la PI. IV, fig. mi, et à ce que nous avons

encastrement, et nous appliquerons les formules qui conviennent au cas d'un solide reposant librement à ses ex. trémités sur deux appuis et sollicité en son milieu par une force 21). Ce cas est celui qui donne la plus grande flèche de flexion pour la même charge ou fatigue B. des fibres du métal ; nous obtiendrons donc ainsi une valeur maxima et extrême de la flèche que peut prendre l'essieu, sans que

dit sur la nature de l'incompatibilité des liaisons, en cas de dénivellation des rails, on verra que cette incompatibilité

consiste en ce que l'axe du faux essieu, par suite de la liberté dont jouissent ses supports, tend à venir en e, pendant que le sommet de la bielle tend à décrire une. circonférence Cie, dont le centre est en e, ; la différence à ra-