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THÉORIE DE LA STABILITÉ DES LOCOMOTIVES
THÉORIE DE LA STABILITÉ DES LOCOMOTIVES
fausses. Mais il n'en est rien, car, si nous continuons la
que c'est là une limite supérieure. Ce coefficient doit probablement varier de la même façon que le coefficient de frottement des roues sur les rails, ou coefficient d'adhé-
construction par l'étude du mouvement inverse de gauche 2",60 à droite, nous retrouvons pour t =10 millimètres,
o,
IO' = 10,
=
La demi-période d'oscillatidii est d'enviren 1 seconde -30 centièmes. L'action du tender a donc pour effet de rendre le mouvement de lacet de la machine inoffensif par rapport à la voie.
Mais il faut remarquer que cette conclusion favorable est subordonnée à un certain nombre d'hypothèses que nous allons rappeler et discuter. 1° Nous avons admis que le serrage des tampons restait
invariable, et nous n'avons pas ainsi tenu compte de l'élasticité de l'attelage. En réalité, l'effort moteur de la la barre d'attelage par l'intermédiaire du ressort de traction varie, à chaque tour de roue, dans des limites assez étendues (on les étudie comme il a été dit au § II), de sorte que le ressort de traction peut oscil-
machine transmis
ler dans certains cas, et la réaction des tampons est sujette à varier. 20 Nous avons admis également que le poids du tender restait constant, tandis que, au contraire, à mesure que la provision d'eau s'épuise, ce poids diminue notablement. Le tender de '25 tonnes en charge complète pris comme
rence. Par suite, il peut s'abaisser à
lité, de 25 tonnes à 15 tonnes environ. D'ailleurs, il est évident que plus le poids du tender est faible, moins est efficace son action sur le lacet de la machine.. 3° Nous avons admis, enfin, que le coefficient de frotte.
ment des tampons l'un sur l'autre était de
Nous pensons
et même à moins,
d'autant plus que les Surfaces en contact des tampons de la machine et du tender acquièrent plus ou moins de poli,
par suite de leur frottement -constant, et doivent donc glisser facilement l'une sur l'autre. L'action du tender sur la machine peut ainsi se trouver considérablement amoindrie.
L'étude que nous en avons faite dans ce paragraphe permet de se rendre compte du coefficient de frottement et du serrage des tampons, qui sont nécessaires pour que l'effet soit tel que nous l'avons indiqué. La réaction F entre tampons doit toujours être inférieure à la réaction, provenant du glissement. Il s'agit donc de déterminer le maximum de F. Considérons, par exemple, l'intervalle de temps correspondant à la partie et de la courbe 10 (fig. 1, Pl. VI). L'angle 0 augmente, N est favorable à la rotation, et la vitesse I
dO
dt, après avoir augmenté rapidement à partir
de l'instant oit N est favorable, reste sensiblement constante pendant une certaine durée. Il en résulte qu'on peut regarder l'accélération comme nulle, et qu'on a
exemple, contient 10 mètres cubes d'eau, sans compter 2 à 3 tonnes de combustible ; son poids varie donc, en réa-
10
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N
M
113' = o.
N et M étant connus, on en déduit F. Plus la force de frottement des tampons s'éloignera du maximum ainsi déterminé, moins le tender exercera d'effet sur le mouvement de rotation de la machine.
Pour la
vitesse'
I d0, considérée, M est ordinairement
dt voisin de zéro. Il ne peut, en tout cas, jamais avoir une -
-