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ORGANES DE RÉGLAGE ET VOLANTS DES MACHINES
RÉGULATEURS
Dans la pratique, le soubresaut du manchon sera naturellement beaucoup moindre que dans l'hypothèse la plus défavorable, que je viens d'examiner. Par exemple, au lieu de nous placer dans l'hypothèse la plus défavorable précédente; on peut supposer que le travail moteur soit égal à la moitié de son maximum, et que le travail résistant devienne subitement égal à son maximum, le manchon partant du milieu de sa course; alors, en reprenant les mêmes calculs, on verrait que le manchon ferait un soubresaut de la moitié de sa course ; il arriverait du premier coup, 'comme dans le cas précé-
dent, à sa nouvelle position d'équilibre, c'est-à-dire en bas de sa course. De même, si le travail résistant variait de
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de son maxi-
mum, les mêmes formules montreraient que le manchon sauterait de de la course totale, ét la variation correspondante du travail:moteur resterait toujours appropriée aux besoins.
Il y a une autre hypothèse défavorable à examiner, c'est la suivante : Je suppose que le manchon soit tombé en bas de sa course au commencement de la demi-révolution considérée ; je suppose, en Outre, que le travail résistant tombe brusquement à zéro aussitôt après ; mais alors
le manchon s'élèvera et ne permettra pas à l'admission 1 d'atteindre son maximum; on aura donc pendant la 5- révolution un travail résistant nul et un travail moteur inférieur à son maximum ; cette hypothèse conduirait au même calcul que l'hypothèse précédente, avec une légère différence cependant ; en effet, dans ce dernier cas, le
régulateur aura toujours le temps de monter un peu et de limiter le travail moteur à une valeur un peu inférieure à T; l'hypothèse est donc moins défavorable que la pre-
mière, de sorte qu'il est inutile d'en tenir Compte.
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M. Hirsch, dans son cours ci-dessus indiqué, a fait une théorie serrant de plus près l'étude de ces perturbations du quatrième genre : il a donné pour le calcul du volant une formule d'oà il résulte une valeur plus faible pour l'extrême limite de petitesse du volant. Mais les perturbations du quatrième genre ne sont pas les seules ; elles
existent en même temps que celles du premier et du deuxième. genres, de sorte que je préfère ne pas atteindre
l'extrême limite. Je m'en tiendrai donc aux formules prudentes ci-dessus pour les perturbations du quatrième' genre. Nous savons donc comment on doit calculer le volant,
en fonction du régulateur, pour tenir compte de la quatrième cause d'oscillations dans la machine à cylindre unique.
§ 31. - Cas d'une machine à deux cylindres ordinaires.
Examinons le cas d'une machine à deux cylindres non compound, calés à 90°. Le plus souvent l'admission ne dépasse pas 50 p.100 dans chacun des cylindres; il y aura donc. quatre admissions successives et jamais en même temps, dans chaque révolution du volant. Ce cas se déduit doilc du précédent, avec cette différence que ce 1 1 n'est plus pendant - révolution, mais pendant - de révolution seulement au plus que l'action du régulateur est; nulle sur l'organe d'admission; la formule devient donc 1
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-717-
19
0
60
1
=
X X
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§32. - Cas d'une machine compound. Examinons, enfin, le cas de S machines compound, le cylindre d'admis-
sion et celui de détente étant calés à 90°. Dans cette machine nous considérons d'abord la portion de la vapeur admise au commencement de la période de